某發(fā)動機正時帶傳動系統(tǒng)NVH 優(yōu)化
某發(fā)動機正時帶傳動系統(tǒng)噪聲特征
某2.0NA發(fā)動機在發(fā)動機半消聲室進行NVH測試時,在怠速工況時發(fā)動機前方存在明顯的周期性的“咕嚕咕嚕”噪聲,聲品質較差,此發(fā)動機怠速轉速為800 r/min。
在發(fā)動機前方1 m聲壓級曲線(見圖1)以及在colourmap(見圖2)中可以看出,在頻率為320~360 Hz左右存在明顯的噪聲峰值。



某正時帶傳動系統(tǒng)噪聲優(yōu)化
1. 正時帶傳動系統(tǒng)特點
該正時帶傳動系統(tǒng)曲軸正時帶輪齒數(shù)為24,并且采用機械自動張緊輪,同時該輪系還用于驅動機油泵,該正時帶傳動系統(tǒng)置見圖3。
2. 正時帶傳動系統(tǒng)噪聲分析
由于改正時帶輪齒數(shù)為24,根據(jù)帶輪嚙合噪聲頻率,該正時帶傳動系統(tǒng)在怠速工況下嚙合頻率為320 Hz,與上述聲壓級曲線和colourmap中的噪聲頻率吻合。正時皮帶與帶輪嚙合會產生周期性沖擊,嚙合頻率如下:

當正時皮帶的固有頻率與嚙合頻率相同或者接近時,兩者產生共振,使正時帶傳動系統(tǒng)動態(tài)性能惡化,產生強烈的噪聲。正時皮帶的固有頻率計算公式如下:

其中:F為皮帶張緊力/N,l為皮帶跨距/m,m為單位皮帶重量/(kg/m)。
根據(jù)各輪系位置坐標及各段皮帶跨距,計算得出各段皮帶的振動頻率(見表)。

3. 正時帶傳動系統(tǒng)優(yōu)化
根據(jù)上述正時帶傳動系統(tǒng)噪聲的原因分析,需要避免機油泵帶輪與惰輪、張緊輪與曲軸正時帶輪之間皮帶固有頻率與嚙合頻率產生共振。由于嚙合頻率一定,因此只能改變兩段皮帶股的固有頻率,考慮到工程上優(yōu)化的方便性及可行性,重點通過以下兩方面改變固有頻率:
(1)正時皮帶張緊力(張緊輪名義張力)
當前該正時帶傳動系統(tǒng)采用自動機械張緊輪,安裝后名義張力為400 N。根據(jù)相關經驗,對于汽油機的正時帶傳動系統(tǒng),400 N的名義張緊力相對過大,在保證該正時帶傳動系統(tǒng)性能滿足要求不發(fā)生跳齒風險的情況下,將張緊輪的名義張緊力降低,通過對該系統(tǒng)進行匹配,最后確定張緊力降低到330 N。
(2)輪系間正時皮帶跨距
通過優(yōu)化惰輪的安裝位置來改變該段皮帶的跨距,優(yōu)化后該正時帶傳動系統(tǒng)如圖4所示。通過降低張緊輪名義張力并優(yōu)化輪系安裝位置。
通過優(yōu)化后各皮帶段的固有頻率和嚙合頻率不發(fā)生共振,可以有效降低噪聲。

對優(yōu)化前后該正時傳動系統(tǒng)在NVH臺架上進行噪聲測試,通過進行主觀評價,優(yōu)化后噪聲消失,同時聲品質較優(yōu)。同時使用麥克風測試,在優(yōu)化后聲壓級曲線(見圖5)和colourmap(見圖6)中看出原來的共振消失。

結論
本文通過降低正時皮帶的張緊力,同時優(yōu)化相關輪系的安裝位置改變皮帶跨距,可以有效解決由于正時皮帶共振引起的“咕嚕咕嚕”噪聲,提升正時傳動系統(tǒng)的NVH性能。
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